Опалення, водопостачання, каналізація
Призначення арматури. Сталеві стрижні, які закладаються в залізобетонних елементах, називаються його арматурою; остання розташовується головним чином в розтягнутій зоні конструкцій; більш рідко посилюється стисла зона.
У залізобетонних конструкціях застосовується чотири типи арматури: робоча, монтажна, розподільна і поперечна.
Робоча арматура в плитах і балках розташовується уздовж прольоту і сприймає розтягуючі, а в деяких випадках стискають зусилля; в балках ця арматура іноді розташовується похило, так як сприймає виникають зусилля по похилих перетинах. Робоча арматура колон і стійок працює спільно з бетоном на стиск і встановлюється вздовж конструкцій.
Монтажні стрижні виконують допоміжні функції, підтримуючи або пов’язуючи робочу арматуру, дозволяють створити просторові в’язані або зварні каркаси, сприймають усадочні і температурні напруги і т. П.
Розподільна арматура ставиться в плитах, виконуючи одночасно функції монтажної арматури і сприяючи просторової роботі плити, а також сприйняті усадочних і температурних напружень.
Поперечна арматура в балках і колонах виконується у вигляді хомутів у в’язаних каркасах або окремих стержнів при зварних каркасах. У балках поперечна арматура працює на сприйняття зусиль по похилих перетинах.
Механічні властивості арматурної сталі. Для арматури залізобетонних конструкцій застосовуються сталі класів A-I, A-II, A-II1 (сталь A-IV застосовується головним чином для попередньо напружених залізобетонних конструкцій).
Найбільш важливою характеристикою для арматурної сталі залізобетонних конструкцій є межа плинності; в разі його досягнення порушується зчеплення бетону з арматурою, в результаті чого в бетоні з’являються тріщини значної ширини, що неприпустимо.
На рис. 2 представлена діаграма деформацій стали при розтягуванні з чотирма характерними точками: а. Межа пружності (пропорційності), вище якого порушується пропорційне наростання напруги; b-межа плинності, при досягненні якого зміна деформацій відбувається без зміни напруг; ці деформації досягають 1-2% вимірюваної довжини; с. Початок зони зміцнення стали, так як, пройшовши майданчик плинності, матеріал знову набуває здатності нарощувати напруги з ростом деформацій; d. Межа міцності; по її досягненні утворюється шийка і відбувається розрив стержня.
Чим твердіше сталь, тим її майданчик плинності менше, і навпаки. Майданчик більше, ніж м’якше сталь. При розтягуванні стержня вище межі текучості (до точки k) з подальшим зняттям навантаження виходить залишкова деформація ol і при повторних завантаженні робота відбувається по пружною стадії (волосінь Ik).
Таким чином, при обробці сталі з витяжкою її вище межі текучості відновлюється пропорційність до більш високого нового межі текучості в точці k, а при старінні металу піднімається навіть до точки k ‘. Це явище називається наклепом, одержуваних при спеціальної силової обробці стали шляхом її витяжки. Такий силовий обробкою широко користуються в практиці будівництва, попередньо витягаючи сталеві стрижні арматури на 3,5%.5,5%; в результаті її межа плинності зростає, і виходить зміцнена арматура.
За прийнятим в даний час методу розрахунку за нормативне опір арматурної сталі RHa приймається контрольований бракувальний мінімум межі текучості, установленнийдлясталі класу AI ( «сталь 3»). 2400, для стали А-II (Ст. 5). 3000, для стали А- III (25Г2С). 4000 і для стали A-IV. 6000 кг / см.
Види арматури. Для залізобетонних конструкцій застосовується арматура з окремих стрижнів, зварних сіток, плоских зварних каркасів (решіток) і у вигляді несучої конструкції.
Арматура з окремих гнучких стрижнів виконується з круглою гладкою стали, діаметром від 6 до 40 мм, а також з гарячекатаної сталі періодичного профілю (рис. 41.6), т. Е. З круглих стрижнів з виступаючими ребрами для підвищеного зчеплення з бетоном. Така арматура прокочується з сталей класів A-II, A- III і A-IV (ГОСТ 5781-61).
Для армування плит широко пріменяютсварние сітки (ГОСТ 8478-57) холоднотянутой арматурного дроту і з гарячекатаної арматурної сталі періодичного профілю класу A- III. Стрижні сіток діаметром 3-9 мм а. Двосторонні і односторонні; б. Односторонні з дворядної робочою арматурою; в. Односторонні з дворядної пакетної робочою арматурою, з’єднаної переривчастим зварним швом; г. Для вузьких балок, отримані справному односторонніх плоских каркасів з однорядною робочою арматурою; д. Те ж, але при наявності одного каркаса з дворядної робочою арматурою; зварні сітки; е. З поздовжньою робочою арматурою; ж. З поперечною робочою арматурою; з-з робочою арматурою в обох напрямках; 1. Прихватка зварюванням в місцях їх перетину з’єднуються між собою за допомогою точкового контактного електрозварювання.
Сітки є двох типів. Рулонні і плоскі вагою від 100 до 300 кг.
У сітках робоча арматура розташовується в поздовжньому, поперечному або обох напрямках.
Рулонні сітки виготовляються шириною до 3, а плоскі. До 2,65 м
Зварні плоскі каркаси застосовуються в елементах збірних і монолітних залізобетонних конструкцій (балках, ригелях і колонах).
Плоскі каркаси виготовляються у вигляді решіток потрібної довжини і складаються з поздовжніх робочих і монтажних стержнів і поперечних стрижнів, розташованих з певним кроком.
Несуча арматура застосовується головним чином при будівництві висотних будівель і споруд (вона дозволяє обходитися без лісів). Розрізняють два види несучої арматури: з жорсткою арматури у вигляді фасонних профілів (двотавр, швелери) і з просторових зварних каркасів у вигляді ґратчастих ферм з дрібного фасонного прокату і гнучкою арматури.
ПОПЕРЕЧНЕ АРМУВАННЯ
5.18. Поперечну арматуру слід встановлювати виходячи з розрахунку на сприйняття зусиль, а також з метою обмеження розвитку тріщин, утримання поздовжніх стрижнів в проектному положенні і закріплення їх від бокового витріщення в будь-якому напрямку.
Поперечну арматуру встановлюють у всіх поверхонь залізобетонних елементів, поблизу яких ставиться поздовжня арматура. При цьому відстані між поперечними стрижнями у кожної поверхні елемента повинні бути не більше 600 мм і не більше подвоєної ширини грані елемента. Поперечну арматуру допускається не ставити біля граней тонких ребер шириною 150 мм і менше, по ширині яких розташовується лише один поздовжній стержень.
5.19. У позацентрово стиснутих елементах, несуча здатність яких при заданому ексцентриситеті поздовжньої сили використовується менш ніж на 50%, а також в елементах із гнучкістю
5.20. Діаметр поперечної арматури (хомутів) в в’язаних каркасах позацентрово стиснутих елементів приймають не менше 0,25 найбільшого діаметра поздовжньої арматури і не менше 6 мм.
Діаметр поперечної арматури в в’язаних каркасах зігнутих елементів приймають не менше 6 мм.
5.21. У залізобетонних елементах, в яких поперечна сила за розрахунком не може бути сприйнята лише бетоном ,, слід передбачати установку поперечної арматури з кроком не більше 0,5h0 і не більше 300 мм.
У суцільних плитах, а також в багатопустотних і часторебрістое плитах висотою менше 300 мм і в балках (ребрах) висотою менше 150 мм на ділянці елемента, де поперечна сила за розрахунком сприймається тільки бетоном, поперечну арматуру можна не встановлювати.
У балках і ребрах заввишки 150 мм і більше, а також в часторебрістое плитах висотою 300 мм і більше, на ділянках елемента, де поперечна сила за розрахунком сприймається тільки бетоном, слід передбачати установку поперечної арматури з кроком не більше 0,75h0і не більше 500 мм.
5.22. Відігнуті стрижні арматури повинні передбачатися в зігнутих елементах при армуванні їх в’язаними каркасами. Відгини стрижнів повинні здійснюватися по дузі радіусом не менше 10d (Рис. 5.2). У згинаються елементах на кінцях відігнутих стрижнів повинні влаштовуватися прямі ділянки довжиною не менше 0,8lan, прийнятої згідно з вказівками п. 5.32, але не менше 20d в розтягнутій і 10d. В стислій зоні.
Прямі ділянки відігнутих гладких стрижнів повинні закінчуватися гаками.
Відстань від межі вільної опори до верхнього кінця першого отгиба (рахуючи від опори) має бути не більше 50 мм.
Кут нахилу відгинів до поздовжньої осі елемента слід приймати в межах 30-60 °. Рекомендується приймати кут 45 °.
5.23. У позацентрово стиснутих лінійних елементах, а також в зігнутих елементах при наявності необхідної з розрахунку стислій поздовжньої арматури, з метою запобігання витріщення поздовжньої арматури слід встановлювати поперечну арматуру з кроком не більше 15d і не більше 500 мм (d. Діаметр стислій поздовжньої арматури).
Якщо насичення стислій поздовжньої арматури, яка встановлюється у одній з граней елемента, більше 1,5%, поперечну арматуру слід встановлювати з кроком не більше 10d і не більше 300 мм.
Відстані між хомутами позацентрово стиснутих елементів в місцях стикування робочої арматури внапуск без зварювання повинні складати не більше 10d.
5.24. Конструкція хомутів (поперечних стрижнів) у позацентрово стиснутих лінійних елементах повинна бути такою, щоб поздовжні стрижні (принаймні через один) розташовувалися в місцях перегинів, а ці перегини. На відстані не більше 400 мм по ширині грані. При ширині грані не більше 400 мм і числі поздовжніх стержнів у цій межі не більше чотирьох допускається охоплення всіх поздовжніх стрижнів одним хомутом (рис. 5.3).
Чорт. 5.3. Конструкція просторових арматурних каркасів в стиснутих елементах
5.25. У залізобетонних стінах поперечні стрижні, нормальні площині стіни, розташовуються на відстанях по вертикалі не більше 20d,а по горизонталі не більше 600 мм. При цьому, якщо необхідна за розрахунком поздовжня арматура має насичення менше мінімального відсотка армування (см. Табл. 5.2), поперечні стрижні можна розташовувати на відстанях по вертикалі не більше 600 мм, а по горизонталі не більше 1000 мм.
При насиченні поздовжньої арматури залізобетонних стін більше 2% поперечні стрижні повинні розташовуватися на відстанях по вертикалі не більше 15d н не більше 500 мм, а по горизонталі не більше 400 мм і не більше 2-х кроків вертикальних стрижнів.
У цьому пункті d. Діаметр вертикальних стрижнів.
5.26. Поперечну арматуру в плитах в зоні продавлювання в напрямку, перпендикулярному сторонам розрахункового контуру, встановлюють з кроком не більше h0/3 і не більше 300 мм. Стрижні, найближчі до контуру вантажної площі, розташовують не ближче h0/3 і не далі h0 / 2от цього контуру. При цьому ширина зони постановки поперечної арматури (від контуру вантажний площі) повинна бути не менше 1,5h0.
Відстані між стрижнями поперечної арматури в напрямку, паралельному сторонам розрахункового контуру, приймають не більше 1/4 довжини відповідної сторони розрахункового контуру.
5.27. Поперечна арматура у вигляді зварних сіток непрямого армування при місцевому стисненні (смятии) повинна відповідати таким вимогам:
А) площі стержнів сітки на одиницю довжини в одному і іншому напрямку не повинні відрізнятися більш ніж в 1,5 рази;
Б) крок сіток (відстань між сітками в осях стержнів одного напрямку) слід приймати не менше 60 і не більше 150 мм;
В) розміри осередків сіток на просвіту повинні бути не менше 45 і не більше 100 мм;
Г) перша сітка розташовується на відстані 15-20 мм від навантаженої поверхні елемента.
5.28. Поперечна арматура, передбачена для сприйняття поперечних сил і моментів, що крутять, повинна мати замкнутий контур з надійною анкеруванням по кінцях шляхом приварки або охоплення поздовжньої арматури, що забезпечує равнопрочность з’єднань і поперечної арматури.
Снип 2.03.01-84 Бетонні і залізобетонні конструкції Частина 12
5.18. В лінійних позацентрово стиснутих елементах відстані між осями стрижнів поздовжньої арматури повинні прийматися в напрямку, перпендикулярному площині вигину, не більше 400 мм, а в напрямку площині вигину ¾ не більше 500 мм.
5.19. У позацентрово стиснутих елементах, несуча здатність яких при заданому ексцентриситеті поздовжньої сили використовується менш ніж на 50%, а також в елементах із гнучкістю l0 /i g f = 1,0.
При армуванні нерозрізних плит звареними рулонними сітками допускається поблизу проміжних опор все нижні стержні переводити в верхню зону.
Відстані між осями робочих стрижнів в середній честі прольоту плити і над опорою (вгорі) повинні бути не більше 200 мм при товщині плити до 150 мм і не більше 1,5 h при товщині плити понад 150 мм, де h ¾ товщина плити.
5.21. У згинаються елементах при висоті перетину понад 700 мм у бічних граней повинні ставиться конструктивні поздовжні стрижні з відстанями між ними по висоті не більше 400 мм і площею перерізу не менше 0,1% площі перерізу бетону, що має розмір, рівний по висоті елемента відстані між цими стрижнями, по ширині. Половині ширини ребрі елемента, але не більше 200 мм.
5.22. У всіх поверхонь залізобетонних елементів, поблизу яких ставиться поздовжня арматура, повинна передбачатися також поперечна арматура, що охоплює крайні поздовжні стрижні. При цьому відстані між поперечними стрижнями у кожної поверхні елемента повинні бути не більше 600 мм і не більше подвоєної ширини грані елемента.
У позацентрово стиснутих елементах з центрально-розташованої напруженої поздовжньої арматурою (наприклад, в палях) постановка поперечної арматури не вимагається, якщо опір дії поперечних сил забезпечується одним бетоном.
Поперечну арматуру допускається не ставити біля граней тонких ребер зігнутих елементів (шириною 150 мм і менше), по ширині яких розташовується лише один поздовжній стержень або зварений каркас.
У позацентрово стиснутих лінійних елементах, а також в стислій зоні зігнутих елементів при наявності обліковується в розрахунку стислій поздовжньої арматури хомути повинні ставитися на відстані:
В конструкціях з важкого, дрібнозернистого, легкого і поризованного бетонів:
При Rsc £ 400 МПа ¾ не більше 500 мм і не більше:
При в’язаних каркасах. 15d, зварних. 20d;
При Rsc ³ 450 МПа ¾ не більше 400 мм і не більше:
При в’язаних каркасах. 12d, зварних. 15d;
В конструкціях з пористого бетону при зварних каркасах. Не більше 500 мм і не більше 40d (де d. Найменший діаметр стислих поздовжніх стрижнів, мм).
При цьому конструкція поперечної арматури повинна забезпечувати закріплення стиснутих стрижнів від їх бічного витріщення в будь-якому напрямку.
Відстані між хомутами позацентрово стиснутих елементів в місцях стикування робочої арматури внапуск без звірки повинні складати не більше 10d.
Якщо насичення елемента необхідної з розрахунку стислій поздовжньою арматурою S ‘ становить понад 1,5%, а також якщо всі перетин елемента стисло і загальне насичення арматурою S і S ‘ понад 3%, відстань між хомутами повинна бути не більше 10d і не більше 300 мм.
При перевірці дотримання вимог цього пункту поздовжні стислі стрижні, що не враховуються розрахунком, не повинні прийматися до уваги, якщо діаметр цих стержнів не перевищує 12 мм і половини товщини захисного шару бетону.
5.23. Конструкція в’язаних хомутів у позацентрово стиснутих елементах повинна бути такою, щоб поздовжні стрижні (принаймні через один) розташовувалися в місцях перегину хомутів, а ці перегини. На відстані не більше 400 мм по ширині грані елемента. При ширині грані не більше 400 мм і числі поздовжніх стержнів у цій межі небільше чотирьох допускається охоплення всіх поздовжніх стрижнів одним хомутом.
При армуванні позацентрово стиснутих елементів плоскими зварними каркасами два крайніх каркаса (розташовані у протилежних граней) повинні бути з’єднані один з одним для утворення просторового каркаса. Для цього у граней елемента, нормальних до площини каркасів, повинні ставитися поперечні стрижні, що приварюються контактним зварюванням до кутових поздовжнім стержнів каркасів, або шпильки, що зв’язують ці стрижні, на тих же відстанях, що і поперечні стрижні плоских каркасів.
Якщо крайні плоскі каркаси мають проміжні поздовжні стрижні, то вони не рідше ніж через один і не рідше ніж через 400 мм по ширині грані елемента повинні зв’язуватися шпильками з поздовжніми стрижнями, розташованими у протилежній грані. Шпильки допускається не ставити при ширині даної грані елемента не більше 500 мм і числі поздовжніх стержнів у цій межі не більше чотирьох.
5.24. У позацентрово стиснутих елементах з враховуються в розрахунку непрямим армуванням у вигляді зварних сіток (з арматури класів А-I, A-II і А-III діаметром не більше 14 мм і класу Вр-I) або у вигляді ненапрягаемой спіральної або кільцевої арматури повинні бути прийняті:
Розміри осередків сітки. Не менше 45 мм. Але не більше 1/4 меншої сторони перерізу елемента і не більше 100 мм;
Діаметр навивки спіралей або діаметр кілець. Не менше 200 мм;
Крок сіток. Не менше 60 мм, але не більше 1/3 меншої сторони перерізу елемента і не більше 150 мм;
Крок навивки спіралей або крок кілець. Не менше 40 мм, але не більше 1/5 діаметра перерізу елемента і не більше 100 мм.
Сітки і спіралі (кільця) повинні охоплювати всю робочу поздовжню арматуру.
При посиленні кінцевих ділянок позацентрово стиснутих елементів зварні сітки непрямого армування повинні встановлюватися у торця в кількості не менше чотирьох сіток на довжині (рахуючи від торця елемента) не менше 20d якщо поздовжня арматура виконується з гладких стрижнів, і не менше 10d. Зі стержнів періодичного профілю.
5.25. Діаметр хомутів у в’язаних каркасах позацентрово стиснутих лінійних елементів повинен прийматися не менше 0,25d і не менше 5 мм, де d – найбільший діаметр поздовжніх стрижнів.
Діаметр хомутів у в’язаних каркасах зігнутих елементів повинен прийматися, мм, не менше:
Співвідношення діаметрів поперечних і поздовжніх стрижнів в зварних каркасах і зварних сіткових встановлювався з умови зварювання за відповідними нормативними документами.
5.26. У балкових конструкціях висотою понад 150 мм, а також в багатопустотних плитах (або аналогічних часторебрістое конструкціях) висотою понад 300 мм повинна встановлюватися поперечна арматура.
У суцільних плитах незалежно від висоти, в багатопустотних плитах, (або аналогічних часторебрістое конструкціях) висотою минее 300 мм і в балкових конструкціях висотою менше 150 мм допускається поперечну арматуру не встановлювати. При цьому повинні бути забезпечені вимоги розрахунку згідно з вказівками п. 3.32.
5.27. Поперечна арматура в балкових і плитних конструкціях, зазначених в п. 5.26, встановлюється:
На приопорних ділянках, рівних при рівномірно розподіленому навантаженні 1/4 прольоту, а при зосереджених навантаженнях. Віддалі від опори до найближчого вантажу, але не менше 1/4 прольоту, з кроком:
Що дорівнює або менше 450 мм. Не більше h/ 2
На решті частини прольоту при висоті перерізу елемента h понад 300 мм встановлюється поперечна арматура з кроком не більше 3/4 h і не більше 500 мм.
Добыча арматуры день третий
5.28. Поперечна арматура, передбачена для сприйняття поперечних сил, повинна мати надійну анкеровку по кінцях шляхом приварки або охоплення поздовжньої арматури, що забезпечує равнопрочность з’єднань і хомутів.
5.29. Поперечна арматура в плитах в зоні продавлювання встановлюється з кроком не більше 1/3 h і не більше 200 мм, при цьому ширина зони постановки поперечної арматури повинна бути не менше 1,5 h (де h. Товщина плити).
Анкеровка зазначеної арматури повинна відповідати вимогам пункту. 5.28.
5.30. Поперечний армування коротких консолей колон виконуєте »горизонтальними або похилими під кутом 45 ° хомутами. Крок хомутів повинен бути не більше h/ 4 і не більше 150 мм (де h. Висота консолі).
5.31. В елементах, що працюють на вигин з крученням, в’язані хомути повинні бути замкнутими з надійною анкеруванням по кінцях, а при зварних каркасах всі поперечні стрижні обох напрямків повинні бути приварені до кутових поздовжнім стержнів, утворюючи замкнутий контур. При цьому повинна бути забезпечена равнопрочность з’єднань і хомутів.
5.32. Арматура з гарячекатаної сталі гладкого і періодичного профілю, термічно зміцненої стали класів Ат-IIIС і Ат-IVС і звичайної арматурного дроту, а також закладні деталі повинні, як правило, виготовлятися із застосуванням для з’єднання стрижнів між собою і з плоскими елементами прокату контактного зварювання. Точкової і стикового. Допускається застосування дугового зварювання. Автоматичного і напівавтоматичного, а також ручний згідно з вказівками п. 5.36.
Стикові з’єднання зміцненої витяжкою арматури класу А-IIIв повинні зварюватись до її зміцнення.
Зварні з’єднання стрижневий гарячекатаної арматури класів А-IV (зі сталі марки 20ХГ2Ц), А-V і А-VII, термомеханически зміцненої арматури класів Ат-IIIС, Ат-IVС, Ат-IVК (зі сталі марок 10ГС2 і 08Г2С), Ат V (зі сталі марки 20ГС) і Ат-vск слід застосовувати тільки типів, встановлених ГОСТ 14098-85.
5.33. Типи зварних з’єднань і способи зварювання арматури і заставних деталей слід призначати з урахуванням умов експлуатації конструкції, зварюваність сталі, техніко-економічних показників з’єднань і технологічних можливостей підприємства-виготовлювача відповідно до ГОСТ 14098-85.
Що Їх контактно-точкової зварюванням або дугового зварювання прихватками хрестоподібні з’єднання, які повинні забезпечувати сприйняття арматурою сіток і каркасів напруг не менше її розрахункових опорів (з’єднання “з нормованою міцністю”), необхідно вказувати в робочих кресленнях арматурних виробів.
Зварні хрестоподібні з’єднання з ненормованої міцністю застосовуються для забезпечення взаємного розташування стрижнів арматурних виробів в процесі їх транспортування, бетонування і виготовлення конструкції.
5.34. У заводських умовах при виготовленні зварних арматурних сіток, каркасів і з’єднань по довжині окремих стрижнів слід застосовувати переважно контактне точкове і стикове зварювання, а при виготовленні закладних деталей. Автоматичне зварювання під флюсом для таврових і контактну рельєфну зварювання для з’єднань внапуск.
5.35. При монтажі арматурних виробів і збірних залізобетонних конструкцій в першу чергу повинні застосовуватися напівавтоматичні способи зварювання, що забезпечують можливість контролю якості з’єднань.
5.36. При відсутності необхідного зварювального устаткування допускається виконати в заводських і монтажних умовах хрестоподібні, стикові, нахлесточного і таврові з’єднання арматури і заставних деталей, застосовуй наведені в ГОСТ 14098-85 і в нормативних документах на зварену арматуру і закладні деталі способи дугового, в тому числі і ручної. Зварювання. Не допускається застосовувати дугове зварювання прихватками в хрестоподібних з’єднаннях стрижнів робочої арматури класу А-III марки 35ГС.
Застосовуючи ручне дугове зварювання при виконанні зварних з’єднань, що розраховуються за міцністю, в сітках і каркасах, слід встановлювати додаткові конструктивні елементи в місцях соедіyеніz стрижнів поздовжньої і поперечної арматури (прокладки, косинки, гачки і т. Д.).
5.37. Стики ненапрягаемой робочої арматури внапуск застосовуються при стикуванні зварних і в’язаних каркасів і сіток, при цьому діаметр робочої арматури повинен бути не більше 36 мм.
Стики стрижнів робочої арматури внапуск не рекомендується розташовувати в розтягнутій зоні, що згинаються і позацентрово розтягнутих елементів в місцях повного використання арматури. Такі стики не допускаються в лінійних елементах, перетин яких повністю розтягнуто (наприклад, в затяжках арок), а також у всіх випадках застосування стрижневий арматури класу А-IV і вище.
5.38. Стики розтягнутої або стиснутої робочої арматури, а також зварних сіток і каркасів в робочому напрямку повинні мати довжину перепуску (нахлестки) l Проте величини lan, яка визначається за формулою (186) і табл. 37.
5.39. Стики зварних сіток і каркасів, а також розтягнутих стрижнів в’язаних каркасів і сіток внахлестку без зварювання повинні, як правило, розташовуватися вразбежку. При цьому площа перерізу робочих стержнів, що стикуються в одному місці або на відстані менш довжини перепуску l, повинна становити не більше 50% загальної площі перетину розтягнутої арматури. При стержнях періодичного профілю і не більше 25%. При гладких стержнях.
Стикування окремих стрижнів, зварних сіток і каркасів без розбігу допускається при конструктивному армуванні (без розрахунку), а також на тих ділянках, де арматура використовується не більше ніж на 50%.
5.40. Стики зварних сіток в напрямку робочої арматури з гладкою гарячекатаної сталі класу А-I повинні виконуватися таким чином, щоб у кожній з стикуються в розтягнутій зоні сіток на довжині нахлестки розташовувалося не менше двох поперечних стрижнів, приварених до всіх поздовжнім стержнів сіток Такі ж типи стиків застосовуються і для стикування внахлестку зварних каркасів з одностороннім розташуванням робочих стержнів з усіх видів арматури.
Стики зварних сіток в напрямку робочої арматури класів А-II і А-III виконуються без поперечних стрижнів в межах стику в одній або обох стикуються сітках
5.41. Стики зварних сіток в неробочому напрямку виконуються внахлестку з перепуском (вважаючи між крайніми робочими стрижнями сітки):
При діаметрі розподільної (поперечної)
Чорт. 24. Стики зварних сіток внахлестку (без зварювання) в напрямку робочої арматури, виконаної з гладких стрижнів
А. При поперечних стрижнях, розташованих в одній площині;
Б, в. То ж, в різних площинах
Чорт. 25. Стики зварних сіток внахлестку (без зварювання) в напрямку робочої арматури, виконаної зі стержнів періодичного профілю
А. Без поперечних стрижнів в межах стику в одній з стикуються сіток;
Б. То ж, в обох стикуються сітках
При діаметрі робочої арматури 16 мм і більше зварні сітки в неробочому напрямку допускається укладати впритул один до одного, перекриваючи стик спеціальними стиковими сітками, що укладаються з перепуском в кожну сторону не менше 15d розподільної арматури і не менше 100 мм (рис. 26, в).
Сітки зварні в неробочому напрямку допускається укладати впритул без нахлестки і без додаткових стикових сіток в наступних випадках:
При укладанні зварних смугових сіток в двох взаємно перпендикулярних напрямках;
При наявності в місцях стиків додаткового конструктивного армування в напрямку розподільної арматури.
Чорт. 26. Стики зварних сіток в напрямку розподільної арматури
А. Стик внахлестку з розташуванням робочих стержнів в одній площині;
Б. То ж, з розташуванням робочих стержнів в різних площинах;
В ¾ стик впритул з накладенням додаткової стикового сітки
5.42. При стикуванні залізобетонних елементів збірних конструкцій зусилля від одного елемента до іншого передаються через стикуємими робочу арматуру, сталеві закладні деталі, які заповнюються бетоном шви, бетонні шпонки або (для стиснутих елементів) безпосередньо через бетонні поверхні елементів, що стикуються.
Стикування попередньо напружених елементів, а також конструкцій, до яких пред’являються вимоги водонепроникності, має здійснюватися, як правило, бетоном на напружуючому цементі.
5.43. Жорсткі стики збірних конструкцій повинні, як правило, замонолічуватися шляхом заповнення швів між елементами бетоном. Якщо при виготовленні елементів забезпечується щільна підгонка поверхонь один до одного наприклад, при використанні торця одного з елементів, що стикуються в якості опалубки для торця іншого), допускається при передачі через стик тільки стискає зусилля виконання стиків насухо.
5.44. Стики елементів, що сприймають розтягують зусилля, повинні виконуватися:
В) пропуском через канали або пази стикуються, стрижнів арматурних канатів або болтів з подальшим натягом їх і заповненням швів і каналів цементним розчином або дрібнозернистим бетоном;
Г) склеюванням елементів конструкційними полімеррозчин з використанням сполучних деталей з стрижневий арматури.
При проектуванні стиків елементів збірних конструкцій повинні передбачатися такі сполуки заставних деталей, при яких не відбувалося б розгинання їх частин, а також виколовши бетону.
5.45. Заставні деталі повинні бути заанкерени в бетоні за допомогою анкерних стрижнів або приварені до робочої арматури елементів.
Заставні деталі з анкерами повинні, як правило, складатися з окремих пластин (куточків або фасонної сталі) з прикріпленими до них втавр або внахлестку анкерними стрижнями переважно з арматури класів А-II, А-III. Довжина анкерних стрижнів закладних детальний при дії на них розтягуючих сил повинна бути не менше величини lan, яка визначається згідно з вказівками п. 5.14.
Довжина анкерних стрижнів може бути зменшена за умови приварювання на кінцях стрижнів анкерних пластин або пристрою висиджених гарячим способом анкерних головок діаметром не менше 2d – для арматури класів А-I і А-II і не менше 3d ¾ для арматури класу А-III. У цих випадках довжина анкерного стержня визначається розрахунком на виколювання і зминання бетону і повинна бути не менше 10d (де d. Діаметр анкера, мм).
Якщо анкера, які відчувають розтягнення, розташовуються нормальна до осі елемента і вздовж них можуть утворитися тріщини від основних зусиль, що діють на елемент, кінці анкерів повинні бути посилені привареними пластинами або висадженими головками.
Штамповані закладні деталі повинні складатися на смугових анкерів, що мають посилення (наприклад у вигляді сферичних виступів), і ділянок, що виконують функцію пластин (аналогічно зварних деталей). Штамповані закладні деталі слід, як правило, проектувати зі смугової сталі товщиною 4-8 мм таким чином, щоб відходи при розкрої смуги були мінімальними. Деталь необхідно розраховувати за міцністю смугових анкерів і пластин. Міцність анкерування деталі провернеться з розрахунку бетону на розколювання, виколювання та смятие.
Товщина пластин заставних деталей визначається згідно з вказівками п. 3.48 і відповідно до вимог зварювання. Залежно від технології зварювання відношення товщини пластини до діаметру анкерного стержня приймається відповідно до вимог ГОСТ 14098-85.
5.46. На кінцевих частинах стикуються позацентрово стиснутих елементів (наприклад, на кінцях збірних колон) повинна встановлюватися непряма арматура згідно з вказівками п. 5.24.
ОКРЕМІ КОНСТРУКТИВНІ ВИМОГИ
5.47. Осадові шви повинні, як правило, передбачатися у випадках зведення будівлі (споруди) на неоднорідних грунтах підстави (сідають і ін.), В місцях різкої зміни навантажень і т. П.
Якщо в зазначених випадках осадові шви не передбачаються, фундаменти повинні мати достатню міцність і твердість, що запобігає пошкодження верхніх конструкцій, або мати спеціальну конструкцію, що служить для досягнення цієї ж мети.
Осадові шви, а також температурно-усадочні шви в суцільних бетонних і залізобетонних конструкціях слід здійснювати наскрізними, розрізаючи конструкцію до підошви фундаменту. Температурно-усадочні шви в залізобетонних каркасах здійснюються за допомогою застосування подвійних колон з доведенням шва до верху фундаменту.
Відстані між температурно-усадкових швами в бетонних фундаментах і стінах підвалів допускається приймати відповідно до відстанями між швами, прийнятими для верхніх конструкцій.
5.48. У бетонних конструкціях має передбачатися конструктивне армування:
А) в місцях різкої зміни розмірів перетину елементів;
Б) в місцях зміни висоти стін (на ділянці не менше 1 м);
В) в бетонних стінах під і над прорізами кожного поверху;
Г) в конструкціях, що піддаються впливу динамічного навантаження;
Д) у менш напруженою межі позацентрово стиснутих елементів, якщо найбільшу напругу в перетині, визначається як для пружного тіла, перевищує 0,8 Rb, а найменше становить менше 1 МПа або виявляється розтягуються, при цьому коефіцієнт армування m приймається не менш 0,025%.
Вимоги неварта пункту не поширюються на елементи збірних конструкцій, що перевіряються в стадіях транспортування та монтажу, в цьому випадку необхідне армування визначається розрахунком по міцності.
Якщо розрахунком встановлено, що міцність елемента вичерпується одночасно з утворенням тріщин в бетоні розтягнутої зони, то слід враховувати вимоги п. 1.19 для слабоармірованних елементів (без урахування роботи розтягнутого бетону). Якщо, згідно з розрахунком з урахуванням опору розтягнутої зони бетону, арматури не потрібно і досвідом доведено можливість транспортування і монтажу таких елементів без арматури, конструктивна арматура не передбачено.
5.49. Відповідність розташування арматури її проектному положенню має забезпечуватися спеціальними заходами (установкою пластмасових фіксаторів, шайб з дрібнозернистого бетону і т. П.).
5.50. Отвори значних розмірів в залізобетонних плитах, панелях і т. П. Повинні облямовують додатковою арматурою перерізом не менше за переріз робочої арматури (того ж напрямку), яка потрібна за розрахунком плити як суцільний.
5.51. При проектуванні елементів збірних перекриттів слід передбачати влаштування швів між ними, що заповнюються бетоном. Ширина швів призначається з умови забезпечення якісного їх заповнення і повинна становити не менше 20 мм для елементів висотою перетину до 250 мм і не менше 30 мм. Для елементів більшої висоти.
5.52. В елементах збірних конструкцій повинні передбачатися пристосування для захоплення їх при підйомі: інвентарні монтажні вигвинчують петлі, стропувальні отвори зі сталевими трубками, стаціонарні монтажні петлі з арматурних стержнів і т. П. Петлі для підйому повинні виконуватися з гарячекатаної сталі відповідно до вимог п. 2.24.
5.53. У попередньо напружених елементах необхідно, як правило, забезпечувати надійне зчеплення арматури з бетоном шляхом застосування стали періодичного профілю, заповнення каналів, пазів і виїмок цементним розчином або дрібнозернистим бетоном.
5.54. Схеми і способи зведення статично невизначених попередньо напружених конструкцій рекомендується вибирати так, щоб при створенні попередньої напруги виключалася можливість виникнення в конструкції додаткових зусиль, що погіршують їх роботу. Допускається влаштування тимчасових швів або шарнірів, замонолічуються після натягу арматури.
5.55. У збірно-монолітних залізобетонних конструкціях повинно забезпечуватися зчеплення попередньо напружених елементів з бетоном, покладеним на місці використання конструкції, а також анкеровка їх кінцевих ділянок. Спільна робота елементів в поперечному напрямку, крім того, повинна забезпечуватися відповідними заходами (установкою поперечної арматури або попереднім напруженням елементів в поперечному напрямку).
5.56. Частина поздовжньої стрижневий арматури елемента допускається застосовувати без попереднього напруження, якщо при цьому задовольняються вимоги розрахунку по тріщиностійкості і деформацій.
Вантові Мости 1. Вступ
5.57. Місцеве посилення ділянок попередньо напружених елементів під анкерами напруженої арматури, а також в місцях обпирання натягачів рекомендується виконувати установкою закладних деталей або додаткової поперечної арматури, а також збільшенням розмірів перерізу елемента на цих ділянках.
5.58. У торців елемента необхідно передбачати додатковий напружену або ненапрягаемую поперечну арматуру, якщо напружена поздовжня арматура розташовується зосереджено у верхній і нижній граней.
Напружувана поперечна арматура повинна напружуватися раніше натягу поздовжньої арматури зусиллям не менше 15% зусилля натягу всієї поздовжньої арматури розтягнутої зони опорного перетину.
Ненапружувана поперечна арматура повинна бути надійно заанкерена по кінцях приваркой до закладних деталей. Перетин цієї арматури в конструкціях, які не розраховуються на витривалість, має бути в змозі сприймати не менше 20%, а в конструкціях, що розраховуються на витривалість, ¾ не менше 30% зусилля в поздовжній напруженою арматурою нижньої зони опорного перетину, що визначається розрахунком по міцності.
5.59. При дротяної арматури, розташованої у вигляді пучка, повинні передбачатися зазори між окремими дротами або групами дротів (установкою спіралей всередині пучка, коротишів в анкерах і т. П.) Розмірами, достатніми для проходження між дротами пучка цементного розчину або дрібнозернистого бетону при заповненні каналів.
5.60. Напружена арматура (стрижнева або канати) в пустотних і ребристих елементах повинна розташовуватися, як правило, по осі кожного ребра елемента. Виняток з цього правила обумовлено в п. 5.20.
5.61. У кінців попередньо напружених елементів повинна бути встановлена додаткова поперечна або непряма арматура (зварні сітки, що охоплюють всі поздовжні стрижні арматури, хомути і т. П. З кроком 5-10 см) на довжині ділянки не менше 0,6 lp, а в елементах з легкого бетону класів В7,5. В 12,5. З кроком 5 см на довжині ділянки не менше lp (Див. П. 2.29) і не менше 20 см для елементів з арматурою, що не має анкерів, а при наявності анкерних пристроїв. На ділянці, що дорівнює двом довжинам цих пристроїв. Установка анкерів у кінців арматури обов’язкове для арматури, натягиваемой на бетон, а також для арматури, натягиваемой на упори, при недостатньому її зчепленні з бетоном (гладкого дроту, багатосталкові канатів), при цьому анкерні пристрої повинні забезпечувати надійну закладення арматури в бетоні на всіх стадіях її роботи.
При застосуванні як напружену робочої арматури високоміцної арматурного дроту періодичного профілю, арматурних канатів одноразової плетення, гарячекатаної і термічно зміцненої стрижневий арматури періодичного профілю, натягиваемой на упори, установка анкерів у кінців напружених стержнів, як правило, не потрібно.
РЕКОМЕНДАЦІЇ З розрахунку і конструювання
ПРИ РЕКОНСТРУКЦІЇ БУДІВЕЛЬ І СПОРУД
6.1. Даний розділ встановлює вимогу до проектування раніше експлуатувалися бетонних і залізобетонних конструкцій, що зберігаються (без посилення або з посиленням) в складі будівель і споруд після реконструкції або капітального ремонту.
Розділ встановлює правила розрахунку існуючих конструкцій (перевірочного розрахунку), а також розрахунку і конструювання конструкцій, що підсилюються.
6.2. Перевірочні розрахунки існуючих конструкцій необхідно проводити при зміні діючих на них навантажень, об’ємно-планувальних рішень і умов експлуатації, а також при виявленні дефектів і пошкоджень в конструкціях з метою встановлення, чи забезпечується несуча здатність і придатність до нормальної експлуатації конструкцій в умовах, що змінилися їх роботи.
6.3. Конструкції, що не відповідають вимогам перевірочного розрахунку, підлягають підсиленню.
При проектуванні конструкцій, що підсилюються слід виходити з необхідності виконання робіт без або з короткочасною зупинкою виробництва.
6.4. Перевірочні розрахунки існуючих конструкцій, а також розрахунок і конструювання конструкцій, що підсилюються необхідно проводити на основі проектних матеріалів, даних по виготовленню і зведення цих конструкцій і їх натурних обстежень.
6.5. При відсутності в конструкціях дефектів і пошкоджень, що знижують їх несучу здатність, а також при відсутності неприпустимих прогинів конструкцій і розкриття в них тріщин перевірочні розрахунки допускається виконувати виходячи з проектних даних про геометричні розміри перерізів конструкцій, класі (марці) бетону по міцності, класі арматурної сталі. Армування і розрахункової схемою конструкції.
6.6. У випадках, коли вимоги розрахунків за проектним матеріалам не задовольняються або при відсутності проектних матеріалів, а також при наявності дефектів і пошкоджень, що знижують несучу здатність конструкції, неприпустимих прогинів конструкції або розкриття в них тріщин слід проводити перевірочні розрахунки з урахуванням даних натурних обстежень конструкцій.
6.7. На підставі натурних обстежень повинні бути встановлені: геометричні розміри перерізу, армування конструкції, міцність бетону і вид арматури, прогини конструкції і ширина розкриття тріщин, дефекти і пошкодження, навантаження статична схема конструкцій.
6.8. Посилення конструкцій слід передбачати лише у випадках, коли існуючі конструкції не задовольняють повірочним розрахунками за несучою здатністю або вимогам нормальної експлуатації. Не слід посилювати існуючі конструкції, якщо:
Їх фактичні прогини перевищують гранично допустимі відповідно до п. 1.20. Але не перешкоджають нормальній експлуатації конструкції і не змінюють їх розрахункову схему;
Є відступи від вимог розд. 5, але конструкція експлуатувалася тривалий час, а її обстеження не виявило ушкоджень, викликаних цими відступами.
6.9. Розрахунок і конструювання конструкцій, що підсилюються слід виконувати з урахуванням даних натурних обстежень, зазначених в п. 6.7.
6.10. Перевірочні розрахунки бетонних і залізобетонних конструкцій слід виконувати відповідно до вимог розд. 1-4 та цього підрозділу.
6.11. Розрахунок за граничними станами другої групи не проводиться, якщо переміщення і ширина розкриття тріщин в існуючих конструкціях менше гранично допустимих, а зусилля в перетинах елементів від нових навантажень не перевищують значень зусиль від фактично діючих навантажень.
6.12. При розрахунку повинні бути перевірені перерізи конструкцій з дефектами і пошкодженнями, а також перерізи, в яких при натурних обстеженнях виявлені зони бетону, міцність яких менша за середню на 20% і більше. Дефекти пошкодження враховуються шляхом зменшення введеної а розрахунок площі перерізу бетону чи арматури. Необхідно також враховувати впливу дефекту або пошкодження на міцність і деформативні характеристики бетону, на ексцентриситет поздовжньої сили, на зчеплення арматури з бетоном і т. П. Відповідно до затверджених в установленому порядку документами.
6.13. Розрахункові характеристики бетону визначаються згідно з розд. 2 в залежності від умовного класу бетону по міцності на стиск існуючих конструкцій.
6.14. При виконанні перевірних розрахунків за проектними матеріалами, в тому випадку, якщо в проекті існуючої конструкції нормованої характеристикою бетону є його марка, значення умовного класу бетону по міцності на стиск слід приймати рівним:
80%.Ної кубикової міцності бетону, що відповідає марці по міцності для важкого, дрібнозернистого і легкого бетонів;
Для проміжних значень умовного класу бетону по міцності на стиск, що відрізняються від значень параметричного ряду (див. П. 2.3), розрахункові опори бетону визначаються лінійною інтерполяцією.
6.15. При виконанні перевірних розрахунків за результатами натурних обстежень значення умовного класу бетону по міцності на стиск визначається відповідно до п. 6.14, брав замість марки бетону фактичну міцність бетону в групі конструкцій, конструкції або окремої її зоні, отриману за результатами випробувань без руйнування або випробувань відібраних від конструкцій зразків бетону.
6.16. Залежно від стану бетону, виду конструкцій і умов їх роботи, а також використовуваних методів визначення міцності бетону при спеціальному обґрунтуванні можуть бути використані інші способи визначення класу бетону. При використанні статистичних методів коефіцієнт варіації міцності бетону визначається за ГОСТ 18105-86.
6.17. Розрахункові характеристики арматури визначаються в залежності від класу арматурної сталі існуючих залізобетонних конструкцій згідно з розд. 2 з урахуванням вимог пп. 6.18 і 6.19.
6.18. При виконанні перевірних розрахунків за проектними даними існуючих конструкцій, запроектованих за раніше діючим нормативним документам, нормативні опори арматури Rsn визначаються згідно з розд. 2. При цьому нормативний опір арматурного дроту класу В-I приймається рівним 390 МПа (400 кг / см 2).
Розрахункові опори арматури розтягуванню Rs слід визначати за формулою
Де g s. Коефіцієнт надійності по арматурі, що дорівнює для розрахунку за граничними станами першої групи:
При розрахунку за граничними станами другої групи коефіцієнт надійності по арматурі g s приймається рівним 1,0.
Розрахункові опори розтягування поперечної арматури (хомутів і відігнутих стрижнів) Rsw визначаються множенням отриманих розрахункових опорі арматури Rs на відповідні коефіцієнти умов роботи g si, наведені в розд. 2.
Розрахункові опори арматури стиску Rsc (Крім арматури класу А-IIIв) слід приймати рівними получінним розрахунковим опорам арматури розтягуванню Rs, але не більше значень, зазначених у розд. 2. Для арматури класу А-IIIв розрахункові опори арматури стиску Rsc слід приймати відповідно до вимог розд. 2.
Крім того, в розрахунок необхідно вводити додаткові коефіцієнти умов роботи арматури згідно п. 2.28.
Значення розрахункових опорі арматури приймаються з округленням до трьох значущих цифр.
6.19. При виконанні перевірних розрахунків за даними випробувань зразків арматури, відібраних від обстежених конструкцій, нормативні опору арматури приймаються рівними середнім значенням межі текучості (або умовної межі текучості), отриманим при випробуванні зразків арматури і діленим на коефіцієнти:
Розрахункові опори арматури необхідно приймати відповідно до вимог п. 6.18.
6.20. Залежно від числа відібраних для випробування зразків і стану арматури при спеціальному обґрунтуванні можуть бути використані інші способи визначення розрахункових опорів арматури.
6.21. Розрахункові опори арматури розтягуванню Rs при відсутності проектних даних і неможливості відбору зразків допускається призначати в залежності від профілю арматури:
Для гладкої арматури Rs = 155 МПа (1600 кгс / см 2);
Для арматури періодичного профілю, що має виступи:
З однаковим заходом на обох сторонах профілю ( “гвинт”)
З одного боку правий візит, а з іншого. Лівий ( “ялинка”)
При цьому значення розрахункових опорів стиснутої арматури приймається рівним Rs, а розрахункових опорі поперечної арматури Rsw. Рівним 0,8 Rs.
6.22. Вимоги цього підрозділу поширюються на проектування та розрахунок залізобетонних конструкцій, що підсилюються, сталевим прокатом, бетоном і залізобетоном.
Посилюються залізобетонні конструкції слід проектувати відповідно до вимог розд. 1-5, СНиП II-23-81 (при підсилені сталевим прокатом) і даного підрозділу.
6.23. При проектуванні підсилюються залізобетонних конструкцій необхідно забезпечити включення в роботу елементів посилення і спільну їх роботу з конструкцією, що підсилюється.
6.24. Розрахунок конструкцій, що підсилюються слід проводити для двох стадій роботи:
А) до включення в роботу підсилення. На навантаження, що включають навантаження від елементів посилення (тільки для граничних станів першої групи);
Б) після включення в роботу елементів підсилення. На повні експлуатаційні навантаження (за граничними станами першої і другої груп). Розрахунок за граничними станами другої групи може не проводитися, якщо експлуатаційні навантаження не збільшуються, жорсткість і тріщиностійкість конструкцій задовольняють вимогам експлуатації, а посилення є наслідком наявності дефектів і пошкоджень.
6.25. Для значні ушкодження (при руйнуванні 50% і більше перерізу бетону чи 50% і більше площі перерізу робочої арматури) елементи підсилення слід розраховувати на повну діюче навантаження, при цьому підсилюється конструкція в розрахунку не враховується.
6.26. Площа поперечного перерізу арматури конструкцію, що підсилюється слід визначати з урахуванням фактичного зменшення в результаті корозії. Арматура з високоміцного дроту в розрахунках не враховується при наявності виразкової або виразкової (прихованої) корозії, а також якщо корозія викликана хлоридами.
6.27. Нормативні та розрахункові опори сталевих елементів підсилень необхідно призначати відповідно до вказівок СНиП II-23-81.
Нормативні та розрахункові опори бетону та арматури підсилюються залізобетонних конструкцій і елементів підсилень слід призначати відповідно до вказівок розд. 2 і пп. 6.13-6.21.
6.28. При проектуванні конструкцій, що підсилюються слід, як правило, передбачати, щоб навантаження в період підсилення не перевищувала 65% розрахункової величини. При складності або неможливості досягнення необхідного ступеня розвантаження допускається виконувати підсилення під більшим навантаженням. У цьому випадків розрахункові характеристики бетону і арматури підсилення множаться на коефіцієнти умов роботи бетону g br1 = 0,9; арматури ¾ g sr1 = 0,9.
У будь-якому випадку ступінь розвантаження конструкцій слід вибирати з умови забезпечення безпечного ведення робіт.
6.29. У випадках, якщо при посиленні конструкція перетворюється в статично невизначену, необхідний облік факторів, перерахованих в п. 1.15.
6.30. Величину попереднього напруження s sp і s ‘sp в напруженій арматурі S і S ‘ посилення слід призначати відповідно до пп. 1.23 і 1.24.
При цьому максимальна величина попереднього напруження арматури не повинна перевищувати: для стрижневий арматури 0,9Rs, ser; дня дротяної ¾ 0,7Rs, ser.
Мінімальну величину попереднього напруження арматури слід приймати не менше 0,49Rs, ser.
6.31. При розрахунку елементів, підсилених попередньо напруженими стержнями, втрати попереднього напруження необхідно визначати відповідно до пп. 1.25 і 1.26.
При визначенні втрат від деформацій анкерів, розташованих у натягачів, слід враховувати обтиснення наполегливих пристроїв, яке при відсутності експериментальних даних приймається рівним 4 мм.
6.32. Коефіцієнт точності натягу необхідно визначати відповідно до п. 1.27 введенням додаткових коефіцієнтів g sp, залежать від конструктивних особливостей посилення:
G sp = 0,85. Для горизонтальних і шпренгельних затяжок;
G sp = 0,75. Для хомутів і похилих тяжів.
6.33. Згинальні і відцентрово стиснуті елементи, що підсилюються бетоном і залізобетоном, розраховуються як елементи суцільного перерізу за умови дотримання конструктивних і розрахункових вимог щодо забезпечення спільної роботи старого і нового бетонів. При цьому неісправляемие пошкодження та дефекти підсилюються елементів (корозія або обриви арматури, корозія, розшарування і пошкодження бетону і т. Д.), Що знижують їх несучу здатність, слід враховувати при розрахунку в такій же мірі, як і при перевірочних розрахунках конструкцій до посилення.
6.34. При наявності в конструкціях, що підсилюються, батоном або залізобетоном, бетону та арматури різних класів, розташовані в перетині бетон і арматура кожного класу вводяться в розрахунок по міцності зі своїм розрахунковим опором.
6.35. Розрахунок залізобетонних елементів, що підсилюються бетоном, арматурою і залізобетоном, слід виробляти по міцності для перетинів, нормальних до поздовжньої осі елемента, похилих і просторових (при дії крутних моментів), а також на місцеву дію навантаження (стиск, продавлювання, відрив) згідно з вимогами розд. 3 і з урахуванням наявності в підсилюється елементі бетону та арматури різних класів.
6.36. Розрахунок залізобетонних елементів, що підсилюються бетоном, арматурою або залізобетоном. Слід проводити за освітою, розкриттям і закриттям тріщин, за деформаціями відповідно до вимог розд. 4 і додатковими вимогами, пов’язаними з наявністю в залізобетонному елементі деформацій і напрузі до включення в роботу підсилення, а також з наявністю в посиленому елементі бетону та арматури різних класів.
6.37. Розрахунок залізобетонних елементів, що підсилюються напруженою арматурою, яка не має зчеплення з бетоном, слід виробляти для граничних станів першої і другої груп відповідно до вимог розд. 4 і 5 і додатковими вимогами, пов’язаними з відсутністю зчеплення між арматурою і бетоном.
6.38. Мінімальні розміри елементів посилення перетинів бетоном і залізобетоном необхідно приймати з розрахунку на діючі зусилля з урахуванням технологічних вимог і не менше розмірів, необхідних для виконання вимог розд. 5 в частині розташування арматури і товщини шару бетону.
6.39. Клас бетону підсилення за міцністю на стиск слід приймати, як правило, дорівнює класу бетону конструкцій, що підсилюються і не менше В15 для наземних конструкцій і В 12,5 – для фундаментів.
6.40. У тих випадках, коли посилення передбачається проводити після розвантаження конструкцію, що підсилюється, завантаженість слід проводити після досягнення бетоном підсилення проектної міцності.
6.41. При посиленні монолітним бетоном і залізобетоном необхідно передбачати здійснення заходів (очищення, насічку, пристрій шпонок на поверхні конструкції, що підсилюється і ін.), Що забезпечують міцність контактної зони і спільну роботу посилення з конструкцією, що підсилюється.
6.42. При влаштуванні місцевого підсилення тільки на довжині пошкодженої ділянки посилення необхідно поширювати і на неушкоджені частини, як правило, на довжину не менше 500 мм і не менше:
Довжини анкерування поздовжньої арматури підсилення;
Подвійної ширини великий межі елемента, що підсилюється (для стрижневих конструкцій).
6.43. Посилення елементів з ненапружуваною арматурою під навантаженням допускається виробляти приваркой додаткової арматури до існуючої. Якщо при діючій під час посилення навантаження в даному перетині забезпечена міцність елемента, що підсилюється без урахування роботи додаткової арматури.
Стикові зварні з’єднання слід розташовувати вразбежку з відстанню між ними уздовж стержнів не менше 20d.
Хочете оперативно дізнаватися про нові публікації нормативних документів на порталі? Підпишіться на розсилку новин!
АРМУВАННЯ ЗАЛІЗОБЕТОННИХ ЕЛЕМЕНТІВ
Поперечна і відігнута арматура
5.70 (5.26). У балках і ребрах заввишки більше 150 мм, а також в багатопустотних збірних плитах (або аналогічних часторебрістое конструкціях) заввишки більше 300 мм повинна встановлюватися вертикальна поперечна арматура.
У суцільних плитах, а також в балках і ребрах заввишки 150 мм і менше і в багатопустотних збірних плитах (або аналогічних часторебрістое конструкціях) висотою 300 мм і менше допускається поперечну арматуру не встановлювати. При цьому повинні бути забезпечені вимоги розрахунку згідно з пп. 3.42 і 3.43.
5.71. У стислій зоні зігнутих елементів при наявності обліковується в розрахунку стислій поздовжньої арматури повинні встановлюватися поперечні стрижні (хомути) на відстанях, зазначених в п. 5.63.
5.72 (5.25). Діаметр хомутів у в’язаних каркасах зігнутих елементів повинен прийматися не менше:
Співвідношення діаметрів поперечних і поздовжніх стрижнів в зварних каркасах і зварних сітках, яке встановлюється з умови зварювання, приймається згідно з п. 5.22.
5.73 (5.27). Відстань між вертикальними поперечними стрижнями в елементах, які не мають відігнутої арматури, у випадках, коли поперечна арматура потрібно за розрахунком або за конструктивними міркувань, зазначеним в п. 5.70, має прийматися:
А) на приопорних ділянках (рівних при рівномірному навантаженні 1/4 прольоту, а при зосереджених навантаженнях. Віддалі від опори до найближчого вантажу, але не менше 1/4 прольоту):
При висоті перетину h ? 450 мм. Не більше h/ 2 і не більше 150 мм;
При висоті перетину h 450 мм. Не більше h/ 3 і не більше 500 мм;
Б) на решті частини прольоту при висоті перетину h 300 мм. Не більше 3/4h і не більше 500 мм.
5.74. Для забезпечення анкерування поперечної арматури згинальних елементів з’єднання поздовжніх і поперечних стрижнів в зварних каркасах повинні бути виконані відповідно до вимог пп. 5.13, 5.22. 5.27; в в’язаних каркасах хомути повинні конструюватися таким чином, щоб в місцях їх перегину, а також загину кінцевих гаків (при відсутності перепуску решт) обов’язково розташовувалися поздовжні стрижні (рис. 113). При цьому як в зварних, так і в в’язаних каркасах діаметр поздовжніх стрижнів повинен бути не менше діаметра поперечних.
При в’язаній арматурі в проміжних (середніх) балках таврового перетину, монолітно сполучених поверху з плитою, рекомендується ставити відкриті хомути.
Мал. 113. Конструкція хомутів в’язаних каркасів балок
Мал. 114. Конструкція відгинів арматури
Мал. 115. Положення відгинів, що визначаються епюр згинальних моментів в балці
1. Початок отгиба в розтягнутій зоні А; 2. То ж, в зоні Б; 3. Перетин, в якому стрижень «а» не потрібно за розрахунком зони А; 4. Перетин, в якому стрижень «б» не потрібно за розрахунком зони Б; 5. Епюра моментів; 6. Епюра матеріалів
5.75 (5.29). Відігнуті стрижні арматури повинні передбачатися в зігнутих елементах при армуванні їх в’язаними каркасами і в коротких консолях. Відгини стрижнів повинні здійснюватися по дузі радіуса не менше 10d (Мал. 114). У згинаються елементах на кінцях відігнутих стрижнів повинні влаштовуватися прямі ділянки довжиною не менше 0,8lан, прийнятої згідно з вказівками п. 5.48, але не менше 20d в розтягнутій і 10d в стислій зоні.
Прямі ділянки відігнутих гладких стрижнів повинні закінчуватися гаками.
Початок отгиба в розтягнутій зоні має відстояти від нормального перетину, в якому відгинати стрижень використовується за розрахунком, не менше ніж на 0,5h0, а кінець відгину повинен бути розташований не ближче того нормального перетину, в якому відгин не потрібно за розрахунком (рис. 115).
Відстань від межі вільної опори до верхнього кінця першого отгиба (рахуючи від опори) має бути не більше 50 мм.
5.76. Кут нахилу відгинів до поздовжньої осі елемента слід, як правило, приймати рівним 45 °. У балках висотою понад 800 мм і в балках-стінках допускається збільшувати кут нахилу відгинів в межах до 60 °, а в низьких балках і в плитах зменшувати його в межах до 30 °.
Стрижні з відгинами рекомендується розташовувати на відстані не менше 2d від бічних граней елемента, де d. Діаметр відгинати стрижня. Відгинати стержні, розміщені безпосередньо у бічних граней елементів, не рекомендується.
Відгини стрижнів рекомендується розташовувати симетрично до поздовжньої осі балки.
Застосування відгинів у вигляді «плаваючих» стрижнів (рис. 116) не допускається.
Поздовжня арматура
5.60 (5.17). Діаметр поздовжніх стрижнів стиснутих елементів не повинен перевищувати для бетону марок нижче М 300. 40 мм.
Для особливо потужних колон при марці бетону вище М 200 і відповідному технологічному забезпеченні (різання, зварювання тощо) можуть застосовуватися стрижні діаметром понад 40 мм.
У колонах з розміром меншої сторони перерізу 250 мм і більше діаметр поздовжніх стрижнів рекомендується призначати не менше 16 мм.
Діаметр поздовжніх стрижнів внецентренно-стиснутих елементів монолітних конструкцій повинен бути не менше 12 мм.
5.61 (5.18). В лінійних внецентренно-стиснутих елементах відстань між осями стрижнів поздовжньої арматури повинно прийматися не більше 400 мм.
При відстані між робочими стержнями більше 400 мм слід ставити конструктивну арматуру діаметром не менше 12 мм з тим, щоб відстані між поздовжніми стрижнями були не більше 400 мм.
5.62 (5.19). У позацентрово-стиснутих елементах, несуча здатність яких при заданому ексцентріцітете поздовжньої сили використовується менш ніж на 50%, а також в елементах із гнучкістю l0 /r 1/3 площі перерізу стержнів в прольоті, визначеної розрахунком по найбільшому вигинає моменту.
Відстань між осями робочих стрижнів в середній частині прольоту плити і над опорою (вгорі) має бути не більше 200 мм при товщині плити до 150 мм і не більше 1,5h. При товщині плити більше 150 мм (h. Товщина плити).
При армуванні нерозрізних плит звареними рулонними сітками допускається поблизу проміжних опор все нижні стержні відгинати в верхню зону.
Відстань між стрижнями розподільної арматури балкових плит повинно бути не більше 500 мм.
Примітки: 1. У багатопустотних настилах відстань між осями робочих стрижнів дозволяється збільшувати відповідно до розташування порожнин в перерізі, але не більше ніж до 2h.
У плитах товщиною понад 350 мм відстань між осями робочих стрижнів діаметром більше 20 мм дозволяється збільшувати до 600 мм.
При армуванні зварними сітками суцільних балкових плит товщиною 120 мм і більше і при утриманні розтягнутої робочої арматури до 1,5% відстань між стрижнями розподільної арматури допускається збільшувати до 600 мм.
5.69. Якщо робоча арматура плити проходить паралельно ребру, необхідно укладати перпендикулярно до нього додаткову арматуру перетином не менше 1/3 найбільшого перетину робочої арматури плити в прольоті, заводячи її в плиту в кожну сторону від межі ребра на довжину не менше 1/4 розрахункового прольоту плити.
Якщо робоча арматура плити над опорою проходить перпендикулярно до ребра, слід обривати її не ближче ніж на відстані 1/4 розрахункового прольоту плити від межі ребра (рис. 112).
Площа перетину розподільної арматури в балкових плитах повинна становити не менше 10% площі перерізу робочої арматури в місці найбільшого згинального моменту.
Мал. 112. Армування приопорних ділянок плит, монолітно пов’язаних з балками
1. Робоча арматура плити; 2. Робоча надопорних арматура плити; l. Розрахунковий проліт плити
Загальні вимоги
5.57 (5.16). Площа перерізу поздовжньої арматури в залізобетонних елементах (у відсотках від площі розрахункового перерізу бетону) повинна прийматися не менше зазначеної в табл. 44.
Мінімальний відсоток вмісту арматури A і A ‘ у позацентрово-стиснутих елементах, несуча здатність яких при розрахунковому ексцентріцітете використовується менш ніж на 50%, незалежно від гнучкості елементів приймається рівним 0,05.
Вимоги табл. 44 не поширюються на армування, яке визначається розрахунком елемента для стадії транспортування і зведення; в цьому випадку площа перерізу арматури визначається тільки розрахунком по міцності з урахуванням п. 1.17.
Мінімальна армування стінових панелей приймається відповідно до інструкції з проектування панельних житлових будинків.
5.58 (5.22). У всіх поверхонь залізобетонних елементів, поблизу яких ставиться поздовжня арматура, повинна передбачатися також поперечна арматура, що охоплює крайні поздовжні стрижні. При цьому відстані між поперечними стрижнями у кожної поверхні елемента повинні бути не більше 500 мм і не більше подвоєної ширини грані елемента. Поперечну арматуру можна не ставити біля граней тонких ребер зігнутих елементів (шириною 150 мм і менше), по ширині яких розташовується лише один поздовжній стержень, каркас або одна сітка.
5.59. Відповідність розташування арматури її проектному положенню має забезпечуватися спеціальними заходами щодо фіксації арматури згідно з пп. 5.121. 5.124.
Армування елементів, що працюють на вигин з крученням
5.77 (5.31). В елементах, що працюють на вигин з крученням, в’язані хомути повинні бути замкнутими з перепуском їх кінців на 30d, де d. Діаметр хомута, а при зварних каркасах всі поперечні стрижні обох напрямків повинні бути приварені до кутових поздовжнім стержнів, утворюючи замкнутий контур (рис. 117).
��Как закрепить арматуру в чем либо??Химический анкер!Как привязать крыльцо к дому??!
Просторові каркаси слід проектувати з урахуванням вимог пп. 5.31. 5.34.
Відстані між поперечними стрижнями, розташованими у граней, нормальних до площини вигину, повинні складати не більше ширини перерізу елемента b; у граней, стислих від вигину, при Mдо? 0,2M допускається збільшувати відстані між поперечними стрижнями, приймаючи їх відповідно до пп. 5.58 і 5.63.
Мал. 117. Армування балок, що працюють на кручення
А. В’язаній арматурою; б. Звареним каркасом